摘 要:通過采用有限元軟件對薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點進行數(shù)值模擬,分析該節(jié)點的性能以及該節(jié)點的破壞模式。結果表明:該節(jié)點屬于半剛性節(jié)點,不能簡單的視為剛性連接或鉸接;并且加勁肋應力變化較大,設計時應具有足夠的厚度;該節(jié)點的最終破壞是由于方鋼管梁的局部屈曲,符合“強節(jié)點弱桿件”的抗震設計原則。
關鍵詞:薄壁方鋼管;加腋節(jié)點;半剛性連接;數(shù)值模擬
1前 言
薄壁輕鋼結構作為一種新型的鋼結構體系,由于薄壁輕鋼結構具有整體性好、高次超靜定的結構體系,具有多道抗震防線的優(yōu)點,并且符合我國的環(huán)保、節(jié)能、節(jié)水、住宅產業(yè)化政策,將成為我國建筑發(fā)展的新趨勢[1]。在我國薄壁輕鋼結構房屋體系(圖1)當中,其輕鋼骨架梁柱構件通常采用冷彎薄壁方鋼管、矩形鋼管、C型鋼、L型鋼、槽型鋼,然而在這些截面形式當中,以方鋼管、矩形鋼管的截面形式較優(yōu)越。這類截面材料繞中和軸均勻分布,使得截面具有良好的抗壓和抗彎扭承載能力以及較大的剛度[2],從而降低結構的用鋼量。然而在這類輕鋼骨架之間通常采用直接焊接方式(圖2),采用焊接方式連接,密閉性好,板件凈截面面積不會減小,但在這種節(jié)點反復焊接過程當中,對節(jié)點部分產生很明顯的初始應力,節(jié)點脆性明顯增
圖1 輕鋼結構骨架體系(薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點)
加,降低節(jié)點的延性,然而節(jié)點是構成鋼框架不可
缺少的部分,并且歷次地震,如1985年墨西哥城地震、1994年美國諾斯里齊地震、1995年日本阪神地震,大部分輕鋼建筑都以節(jié)點的破壞而導致建筑的倒塌,因此對這類輕鋼結構的節(jié)點連接應受到工程界的廣泛重視[3-4]。為此本文提出在方鋼管梁的上下翼緣增設加勁肋,以改善節(jié)點的強度和剛度。建立三維空間節(jié)點有限元模型進行分析,探討加腋后節(jié)點的性能及其破壞模式。
2.模型建立
2.1幾何模型
圖3為本文研究節(jié)點的三維視圖,其中方鋼管柱的截面尺寸為120×120×3mm,高度為1200mm,兩個方鋼管柱之間間距為600mm;方鋼管梁1、2截面尺寸為100×100×2mm,其中方鋼管梁1長度700mm,方鋼管梁2長度為480mm;加勁板尺寸為120×50×3mm,加勁肋尺寸為40×3mm。
圖2現(xiàn)場焊接節(jié)點(薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點)
(1-方鋼管柱,2-方鋼管梁1,3-方鋼管梁2,
4-加勁板,5-加勁肋,6-方鋼管柱底板)
圖3 加腋節(jié)點三維視圖
2.2 材料模型
方鋼管梁柱的材料特性見圖5,加勁肋與梁柱所用材料相同,故取相同值。采用多線性材料模型,彈性模量E=161249.7MPa,泊松比ν=0.3。模型采用的屈服準則為Von Mises屈服準則,并且認為材料是各向同性強化的。
2.3有限元模型
采用ANSYS軟件對圖3所示的連接節(jié)點建立有限元計算模型。由于方鋼管梁柱的長度及寬度與其壁厚的比值較大,故采用每個節(jié)點具有6個自由度的殼單元shell181,該單元具有應力剛化及大變形功能,具有強大的非線性功能;增設的加勁肋采用四面體單元solid92,每個節(jié)點具有三個自由度,該單元支持塑性、蠕動、膨脹、應力鋼化、大變形和大張力;方鋼管柱上下底板采用solid45單元,并且假定其為剛性;在方鋼管梁1端部增加端板,其中線距離方鋼管柱翼緣距離為650mm,假定其為剛性。對于體單元與殼單元的公共邊界采用共用節(jié)點,建立該節(jié)點的有限元模型如圖4所示,并對節(jié)點域處的單元網格劃分加密。方鋼管柱底部為固端上部為鉸接的邊界條件。
圖4 加腋節(jié)點有限元模型(薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點)
圖5材料本構
3.計算結果分析
3.1荷載位移曲線
圖6 荷載位移曲線(薄壁方鋼管梁柱加腋節(jié)點)
圖6為該節(jié)點的荷載位移曲線,該節(jié)點在開始處于彈性階段,荷載與位移呈線性增加,當荷載達到13.23kN時,節(jié)點開始屈服,對應的屈服位移為7.4mm;隨即進入屈服階段,達到節(jié)點的極限承載力為25.53kN,按全截面塑性發(fā)展,可計算其極限承載力為26.33kN,略大于有限元計算結果。該節(jié)點的彎矩轉角曲線與荷載位移曲線變化相似,同時可計算其初始轉動剛度為847.5kN•m。
根據(jù)文獻5當中連接的初始轉動剛度Ki標準定義為:,則為剛接; ,則為鉸接; ,則為半剛性連接;
E為鋼材彈性模量,Ib為梁截面慣性矩,Lb為梁跨度,kb=8(有支撐框架)或kb=25(無支撐框架)。
可計算得:
即屬于半剛性連接。
當以連接的受彎承載力為標準定義:該節(jié)點的塑性彎矩為 ;粱端的塑性轉角: 。其中取 ,
,可得其相對彎矩轉角曲線如圖7所示,可見該節(jié)點的相對彎矩轉角曲線位于半剛性連接區(qū)域類,并且與剛性連接或鉸接連接均相差較大,因此在設計時不能簡單的將該類節(jié)點視為剛接或鉸接連接。
圖7 相對彎矩轉角曲線
3.2 應力分析
圖8(彈性階段)及圖9(極限荷載作用時)為節(jié)點沿方鋼管梁1長度方向各截面的應力發(fā)展趨勢,1.0H、1.5H、2.0H、4.0H(梁形心與柱翼緣交點為坐標原點,X軸、Y軸和Z軸分別為梁寬方向、梁高方向、梁長方向,H為梁截面高度)。
從圖8(a)可以看出梁的彎曲應力大致成三角形分布,剪應力大致呈拋物線分布,并且各截面處梁腹板的剪應力大致相等,均符合經典的梁理論。Mises應力分布大致也成拋物線型分布,但隨著距離方鋼管柱表面距離的減小,其應力變化更大。
(a)正應力分布
(b)剪應力分布
(c)Misses應力分布
圖8 沿梁長度方向各截面的應力分布圖
從圖9(a)可以看出,正應力的分布與彈性節(jié)點變化相似,而剪應力與彈性階段的明顯不同,其原因主要是方鋼管梁在進入屈服階段過程中,剪應力發(fā)生了內力重分布。在X=1.0H時,腹板中部的Mises略大于其余部位,表面在繼續(xù)承受荷載作用時,該部位率先發(fā)生屈曲。
圖10為極限荷載作用下方鋼管柱的Mises應力分布,從中可以看出,方鋼管柱腹板應力大部分小于屈服應力,表明增設加勁肋能夠明顯改善在節(jié)點域柱腹板的應力,防止柱發(fā)生屈曲;圖11為加勁肋與加勁板的Mises應力分布,在加勁肋的角部產生應力集中現(xiàn)象,局部應力已明顯超過屈服應力,局部接近極限應力值,可見在設計時三角形加勁肋應具有足夠的厚度,以防止應力集中而被拉裂。
(a)正應力分布
(b)剪應力分布
(c)Misses應力分布
圖9 沿梁長度方向各截面的應力分布圖
圖10 方鋼管柱的Mises應力分布
圖11 三角形加勁肋的Mises應力分布
3.3破壞模式
節(jié)點在彈性工作狀態(tài)下,荷載位移曲線為基本直線段,荷載隨位移的增大而增長很快,此時連接剛度大,在節(jié)點進入屈服階段之前,加勁肋的應力較大,此處也是最早出現(xiàn)塑性區(qū),隨著荷載的增加,節(jié)點整體荷載位移曲線開始彎曲。隨著荷載的增大,角鋼的塑性區(qū)不斷擴大,剛度下降,加載點位移增加較快,但此時角鋼并沒出現(xiàn)較明顯的屈曲。達到極限荷載后,加勁肋開始出現(xiàn)屈曲,不過此時節(jié)點域處方鋼管梁應力增長較快,大部分進入塑性,同時腹板出現(xiàn)向外鼓曲,下翼緣向內凹陷(圖12),其變形速度較加勁肋快許多,而此時方鋼管柱的應力幾乎沒變,可見該節(jié)點符合“強柱弱梁”的設計原則。
圖12節(jié)點破壞模式
4.結 論
1)通過對該節(jié)點的荷載位移曲線以及節(jié)點的初始轉動剛度大小的研究表明,該節(jié)點既不能簡化成剛性連接,更不能視為鉸接,而屬于梁柱半剛性連接;
2)在外荷載作用下,增設加勁肋能明顯改善節(jié)點域柱腹板的應力,并且節(jié)點的最終破壞模式是由于方鋼管梁的局部屈曲,符合“強節(jié)點弱桿件”的設計原則。加勁肋的應力較大,設計時應具有足夠的厚度,以滿足“強節(jié)點弱桿件”的抗震設計原則。
參考文獻
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(西南科技大學土木工程與建筑學院)