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82米豎轉承重塔設計與應用

作者：建筑鋼結構網    
時間：2009-12-22 20:26:20 [收藏]


    摘 要：本文結合工程實例介紹82米豎轉承重塔的設計與應用
    關鍵詞：承重塔 豎轉設計

    1、工程概況
    本方案采用65式軍用墩塔建一座80米高起重塔，然后利用塔頂平臺吊掛六臺豎轉用350噸液壓穿芯千斤頂,通過138根Φ15.24?預應力鋼絞線牽引在地面完成整體拼裝的鋼索塔；在豎轉千斤頂的背側安裝有四組鋼絞線，與四臺350噸液壓穿心千斤頂一起構成豎轉起升平衡索；由后背錨、后背索、起重塔、起升索及鋼索塔構成豎轉受力體系實現鋼索塔的豎轉。鋼索塔的轉動通過焊接于索塔根兩段箱體內的鉸鏈實現。索塔搬轉就位傾角調整完成后進行根部接口的焊接。起重塔作為承重塔承受豎轉體系在垂直方向的合力，按照索塔豎轉過程受力分析計算，承重塔最大豎向載荷約為2500噸。

    2、承重塔設計
    2.1 設計思路
    承重塔作為豎轉受力體系的主要承重結構，首先要滿足受力體系的安全性和實用性，同時又要兼作為施工臨時設施所必須具有的經濟性。由于豎轉千斤頂及液壓系統(tǒng)均安裝在承重塔頂，要求塔頂工作平臺必須具有足夠的強度和充足的工作面積，以滿足施工設備的安裝和操作。通過對起重塔所需滿足的性能的綜合考慮，最終確定選用65式軍用墩構件起重塔。從而達到即安全可靠又經濟快捷的設計目的。
    2.2 承重塔結構

    承重塔結構由塔頂結構、塔身結構和塔根部結構組成，各部分結構根據承重塔受力特性決定其結構形式，各部分結構形式分述如下：
    2.2.1索塔根部結構
    索塔根部結構在索塔拼裝階段為剛性柱腳見圖3：
    在塔根部結構的外側兩排立柱與承臺間采用地腳螺栓剛性連接，為承重塔拼裝過程提供穩(wěn)固的根部支撐。當承重塔拼裝完成，轉入豎轉施工作階段，外側兩排立柱拆除，柱腳轉換成鉸支形式見圖4:

    2.2.2索塔塔身結構
    承重塔塔身為變截面組合桁架結構由立柱、斜腹桿及水平腹桿組成。索塔在28米、54米高處設兩個變截面，承重塔主立柱由雙肢65軍用墩組合而成，塔身高度78米。

    2.2.3承重塔塔頂平臺
    塔頂平臺結構圖如下：

    承重塔塔頂平臺為焊接鋼平臺，由于塔頂載荷較為集中，且受力較大，要求塔頂平臺要滿足索塔豎轉起升載荷和后背索平衡載荷向承重塔的均勻傳遞，同時又具有足夠的結構剛度克服不同方向外力所引起的平臺結構變形，塔頂平臺又是索塔豎轉的操作平臺。塔頂平臺在工廠內制作和預裝完成后，在塔頂進行整體拼裝和焊接。
    2.3 設計計算
    由于承重塔采用標準桿件拼裝而成，構造節(jié)點多，桿件數量大，要求塔體整體傳力簡潔明了。為滿足承重塔的使用要求，針對承重塔拼裝、豎轉的不同工況進行了塔身結構在模擬工況下的結構安全性計算，以保證起重塔在各工況下的安全性。
    2.3.1承重塔拼裝階段結構安全性計算：
    承重塔拼裝至塔頂其中平臺后，塔身結構計算采用ANSYS結構驗算程序實體建模。計算程序如下：
    1)按實際結構組成計算提升塔架、鋼絲繩自重，打開重力加速度后由ANSYS程序自動計入
    2)主塔上附加荷載：200000 N
    3)提升塔頂部提升設備重量：120000N
    4)塔吊附作力：按順橋向15噸、橫橋向5噸集中力作用于塔吊與提升塔架接觸點。
    5)風荷載（橫橋向、順橋向）
    西安當地最高風速為23.3m/s，屬于九級烈風，計算風壓為q=0.613v2=0.613×23.32=332Pa，取q=350Pa。提升塔架塔身桁架結構的間隔比為a/h=1，查規(guī)范GB2811-83表6可得結構的風力系數為1.6，查規(guī)范GB2811-83表7可知型鋼制成的桁架結構的充實率φ為0.3～0.6，查規(guī)范GB2811-83表8可得結構擋風折減系數為0.57。由風荷載計算公式 可計算出提升時順橋向、橫橋向各節(jié)各排桿件所受風荷載，桿件風荷載的具體計算過程從略，各立柱上的風荷載見表1所示：

    起重塔拼裝過程按有風攬繩和無攬風繩兩種狀態(tài)進行結構安全性驗算，驗算項目主要為立柱及腹桿的變形和應力值。驗算結果為：承重塔無風攬拼裝到塔頂時，塔架腹桿的應力最大值為115MPa，如果沒有鋼絲繩攬風的約束，提升塔架第一節(jié)與第二節(jié)之間部分桿件的受力將超過失穩(wěn)極限荷載，不能滿足穩(wěn)定性要求，需要增設鋼絲繩鳳攬。
    根據ANSYS驗算結果，在承重塔最外側邊立柱上分別在28米、54米和78米處設∮28mm 鋼絲繩，攬風繩的水平投影與鋼橋縱軸線成45°夾角對稱布置，與水平面夾角最大為45°。這樣，無論提升塔架承受順橋向風荷載，還是承受橫橋向風荷載，提升塔架各部位構件的受力都滿足強度與穩(wěn)定性要求，可以安全地進行拼裝作業(yè)，滿足拼裝過程安全性要求。

    2.3.2 承重塔豎轉階段結構安全性計算：
    1)西安灞河斜拉橋承重塔架構件主要技術參數
    西安灞河斜拉橋主塔提升承重塔架的結構形式采用空間格構形式，其中立柱與腹桿采用六五式軍用墩，提升塔架頂部、底部縱橫分配箱梁采用鋼板組拼焊接，起吊索與后背索采用鋼絞線。各類構件的主要技術參數詳見表1所示。


    2主要荷載
    1)．提升塔架、主塔及鋼絞線自重，打開重力加速度后由ANSYS程序自動計入
    2)．主塔上附加荷載：200000 N
    3)．提升塔頂部提升設備重量：120000N
    4)．塔吊附著力：按順橋向15噸、橫橋向5噸集中力作用于塔吊與提升塔架接觸點。
    5)．風荷載（橫橋向、順橋向）
    西安當地最高風速為23.3m/s，屬于九級烈風，計算風壓為q=0.613v2=0.613×23.32=332Pa。取q=350Pa。提升塔架塔身桁架結構的間隔比為a/h=1，查規(guī)范GB2811-83表6可得結構的風力系數為1.6，查規(guī)范GB2811-83表7可知型鋼制成的桁架結構的充實率φ為0.3～0.6，查規(guī)范GB2811-83表8可得結構擋風折減系數 為0.57。由風荷載計算公式 可計算出提升時順橋向第一排桿件所受風荷載為：

    3)最不利荷載組合
    根據GB3811-83，最不利荷載組合為：
    1）、自重+起升沖擊荷載+吊重+運行沖擊荷載+施工附加荷載+順橋向風荷載
    2）、自重+起升沖擊荷載+吊重+運行沖擊荷載+施工附加荷載+橫橋向風荷載
    其中起升沖擊系數為1.1；運行沖擊荷載為1.1。
    4)西安?灞河斜拉橋主塔提升塔架計算模型：
    采用beam4、beam44、link8、link10和shell63單元對主塔提升結構進行建模。起吊索與后背索采用link10單元，共計7個單元；提升塔立柱采用beam4單元，共計1520個單元；提升塔腹桿采用link8單元，共計2251個單元；提升塔上部提升大梁鉸軸、主塔耳板鉸軸均采用beam44單元，共計85個單元；提升塔上下部縱橫梁、橢圓形主塔均采用shell63單元，共計93283個單元。結構按CAD圖紙尺寸進行建模，整個結構有限元模型共計單元數101152個，節(jié)點數91777個。結構的有限元模型如圖1.1所示。
    結構有限元模型的邊界條件：約束提升塔架下部縱梁中部線的UX、UY、UZ、RX、RY，約束橢圓形主塔底部的UX、UY、UZ、RX、RY，以模擬鉸支座，使提升塔與主塔都可以繞z軸自由轉動；約束后背索2個接地點的三個坐標軸向的移動，以模擬后背索與地錨的連接。上、下部縱橫梁之間作節(jié)點自由度耦合，以模擬鋼板間的焊接。結構的約束情況如圖7、8所示。

    5)0度工況強度計算結果
    (1）順橋向風載0度工況強度計算結果
    有風工作狀態(tài)時，提升大梁前部有六組提升索與橢圓形主塔耳板相連，提升大梁后部有四條后背索與地錨相連，此時結構所承受載荷包括結構自重、臨時施工荷載、沖擊荷載及順橋向風荷載。該工況風荷載的計算風壓為350N/m2，計算時將風壓轉化為作用在立柱上的線性分布載荷，風向考慮X向（順橋向）情況。
    X向風時結構的迎風面積為8*80m，風力分布在5根立柱上，故每根立柱上的力為537.6N/m。沿X正向的第二排立柱因受前排立柱的遮擋，風力減弱，取擋風系數0.57，得第二排立柱上的線性分布載荷為537.6*0.57=306N/m。風力的作用情況如圖所示。

    當剛開始提升主塔時，主塔處于水平狀態(tài)，在該工況下，結構的最大應力為221MPa，位于提升塔下部箱梁結構。承重塔立柱的最大壓應力為201MPa，承重塔立柱的最大壓力為122噸；塔腹桿的最大拉力為8.4539噸，塔腹桿的最大拉應力為69.5MPa，塔腹桿的最大壓力為11.1034噸，塔腹桿的最大壓應力為72.1MPa。起重索的最大軸力為195.3噸，起重索的最大應力419.90MPa，后背索的最大軸力為259.57噸，后背索的最大應力為367.21MPa；提升塔上部箱梁結構最大應力為186 MPa，下部箱梁結構最大應力為221MPa，橢圓形主塔的最大應力為200 MPa。
    結構的變形情況：結構的整體變形情況如圖所示，最大位移處于橢圓形主塔中上部，位移值是65.25cm（包括塔頂的連帶位移）。提升塔架的最大位移為21.26cm，位于提升塔架的頂部。
    (2）橫橋向風載0度工況強度計算結果
    有風工作狀態(tài)時，提升大梁前部有三條提升索與橢圓形主塔耳板相連，提升大梁后部有四條后背索與地錨相連，此時結構所承受載荷包括結構自重、臨時施工荷載、沖擊荷載及橫橋向風荷載。該工況風荷載的計算風壓為350N/m2，計算時將風壓轉化為作用在立柱上的線性分布載荷，風向考慮Z向即橫橋向情況。
    z向風時結構的迎風面積為3*80m，風力分布在4根立柱上，故每根立柱上的力為210N/m。沿z正向的第二、三、四、五排立柱因受前排立柱的遮擋，風力減弱，取擋風系數0.25，得第二排立柱上的線性分布載荷為210*0.25=52.5N/m，其余依此類推。風力的作用情況如圖所示。

    當剛開始提升主塔時，主塔處于水平狀態(tài)，在該工況下，結構的最大應力為218MPa，位于提升塔下部箱梁結構。承重塔立柱的最大壓應力為201MPa，承重塔立柱的最大壓力為123噸；塔腹桿的最大拉力為8.3噸，塔腹桿的最大拉應力為68.2MPa，塔腹桿的最大壓力為11.24噸，塔腹桿的最大壓應力為73MPa。起重索的最大軸力為195.3噸，起重索的最大應力419.90MPa，后背索的最大軸力為259.13噸，后背索的最大應力為366.59MPa；提升塔上部箱梁結構最大應力為194 MPa，下部箱梁結構最大應力為218 MPa，橢圓形主塔的最大應力為200 MPa。
    結構的變形情況：結構的整體變形情況如圖所示，最大位移處于橢圓形主塔中上部，位移值是67.824cm。提升塔的最大位移為22.62cm。
    (3）鋼塔為0度工況時的主要檢算結論：
    a、當風載為順橋向時，承重塔架下部結構最大應力為221MPa，位于下部中間縱向鋼箱梁的底部局部范圍；起重塔和鋼塔其余部分的應力均滿足強度要求。
    b、當風載為橫橋向時，提升塔架下部結構最大應力為218MPa，位于下部中間縱向鋼箱梁的底部局部范圍；起重塔和鋼塔其余部分的應力均滿足強度要求。
    下部鋼箱梁內部有一小塊板子局部應力稍大，為應力集中所致。但考慮到該處對實際鉸支座進行了加強和應力分散，故此處應力集中不會出現。再是所取計算風壓大于九級烈風，又是按最不利荷載組合計算的結果，提升過程又是越來越趨于安全，故認為各部強度是滿足提升要求的。
    6)鋼塔為5度工況時強度計算結果
    (1）順橋向風載5度工況強度計算結果
    當主塔提升至5度且風向為順橋向時，承重塔架結構的最大應力為211MPa，位于承重塔下部箱梁結構。塔立柱的最大壓應力為192MPa，塔立柱的最大壓力為117噸；塔腹桿的最大拉力為8.12噸，塔腹桿的最大拉應力為66.8MPa，塔腹桿的最大壓力為10.67噸，塔腹桿的最大壓應力為69.3MPa。起重索的最大軸力為186.08噸，起重索的最大應力408.24MPa，后背索的最大軸力為257.29噸，后背索的最大應力為363.99MPa；提升塔上部箱梁結構最大應力為180 MPa，下部箱梁結構最大應力為211 MPa，橢圓形主塔的最大應力為191 MPa。

    (2）橫橋向風載5度工況強度計算結果
    當主塔提升至5度且風向為橫橋向時，提升塔架結構的最大應力為208MPa，位于提升塔下部箱梁結構。提升塔立柱的最大壓應力為192MPa，提升塔立柱的最大壓力為119噸；提升塔腹桿的最大拉力為7.96噸，提升塔腹桿的最大拉應力為65.5MPa，提升塔腹桿的最大壓力為10.81噸，提升塔腹桿的最大壓應力為70.2MPa。起重索的最大軸力為372.49噸，起重索的最大應力487.93MPa，后背索的最大軸力為256.86噸，后背索的最大應力為363.38MPa；提升塔上部箱梁結構最大應力為188 MPa，下部箱梁結構最大應力為208 MPa，橢圓形主塔的最大應力為191 MPa。
    (3）鋼塔為5度工況時的主要檢算結論
    為了考察各部應力變化趨勢和變化量，對鋼塔起升5度時的工況進行了計算，結果如下：
    a、當風載為順橋向時，提升塔架下部結構最大應力為211MPa，位于下部中間縱向鋼箱梁的底部局部范圍；起重塔和鋼塔其余部分的應力均滿足強度要求。
    b、當風載為橫橋向時，提升塔架下部結構最大應力為208MPa，位于下部中間縱向鋼箱梁的底部局部范圍；起重塔和鋼塔其余部分的應力均滿足強度要求。
    鋼塔起升5度時，最大應力比0度時減少10Mpa，按0度工況同樣分析，認為各部強度是滿足提升要求的。
    7)鋼塔為10度工況時強度計算結果
    (1）順橋向風載10度工況強度計算結果
    當順橋向風載主塔提升至10度時，結構的最大應力為199MPa，位于提升塔下部箱梁結構。提升塔立柱的最大壓應力為182MPa，提升塔立柱的最大壓力為112噸；提升塔腹桿的最大拉力為7.74噸，提升塔腹桿的最大拉應力為63.6MPa，提升塔腹桿的最大壓力為10.18噸，提升塔腹桿的最大壓應力為66.1MPa。起重索的最大軸力為353.15噸，起重索的最大應力463.60MPa，后背索的最大軸力為252.58噸，后背索的最大應力為357.32MPa；提升塔上部箱梁結構最大應力為173 MPa，下部箱梁結構最大應力為199 MPa，橢圓形主塔的最大應力為183 MPa。
    (2）橫橋向風載10度工況強度計算結果
    當橫橋向風載主塔提升至10度時，結構的最大應力為196MPa，位于提升塔下部箱梁結構。提升塔立柱的最大壓應力為183MPa，提升塔立柱的最大壓力為115噸；提升塔腹桿的最大拉力為7.58噸，提升塔腹桿的最大拉應力為62.4MPa，提升塔腹桿的最大壓力為10.31噸，提升塔腹桿的最大壓應力為67MPa。起重索的最大軸力為353.17噸，起重索的最大應力462.62MPa，后背索的最大軸力為252.14噸，后背索的最大應力為356.71MPa；提升塔上部箱梁結構最大應力為181 MPa，下部箱梁結構最大應力為196 MPa，橢圓形主塔的最大應力為183 MPa。
    (3）鋼塔為10度工況時的主要檢算結論：
    鋼塔和起重塔各部應力均滿足強度要求。
    8)鋼塔為75度工況時順橋向風載作用下強度計算結果
    當順橋向風載主塔提升至75度時，結構的最大應力為131MPa，位于主塔底部支座附近。提升塔立柱的最大壓應力為48.1MPa，提升塔立柱的最大壓力為26.2噸；提升塔腹桿的最大拉力為1.62噸，提升塔腹桿的最大拉應力為13.3MPa，提升塔腹桿的最大壓力為2.81噸，提升塔腹桿的最大壓應力為18.2MPa。起重索的軸力為59.33噸，起重索的應力77.72MPa，后背索的軸力為54.24噸，后背索的應力為76.74MPa；提升塔上部箱梁結構最大應力為33.4MPa，下部箱梁結構最大應力為56.1 MPa，橢圓形主塔的最大應力為131 MPa。

    鋼塔為75度工況時的主要檢算結論：
    鋼塔和起重塔各部應力均滿足強度要求。
    9)總體強度檢算結論：
    鋼塔和起重塔各部應力均滿足強度要求。
    通過對承重塔實體建模后的關鍵工序受力狀態(tài)下的結構驗算，從理論上驗證了承重塔結構的安全性滿足要求。
    2.4承重塔根部固接、鉸支的選擇
    承重塔在拼裝和豎轉階段，采用兩種不同的連接形式，根據承重塔在不同的施工階段受力狀況，在承重塔拼裝過程中，鋼塔根部采用與基礎剛性連接的形式，以滿足承重塔拼裝過程中為塔結構自身提供穩(wěn)定和承受塔吊附著傳遞到承重塔上的側向力。當完成承重塔拼裝和塔頂設備吊裝并完成起重索和后背索系的初張調整后，由后背錨、后背索、承重塔、起重索及主塔共同構成穩(wěn)定的受力體系。此時承重塔的穩(wěn)定將依靠前后所系提供保障。由于主塔豎轉過程中起升力隨著豎轉角度的變化而變化，而拉索由于索長較大在索力發(fā)生變化時將發(fā)生較大的天性伸縮。由此，勢必引起承重塔的傾斜，而承重塔發(fā)生傾斜時在他的根部會產生較大的彎矩，造成承重塔根部立柱即承受較大軸向壓力，有承受較大的彎矩，在此種受力狀況下極易造成承重塔根部桿件受壓失穩(wěn)。從而影響整體承重塔結構的安全性。鑒于上述情況，在承重塔豎轉工作階段，將他根部結構轉換為鉸接形式，以達到簡化根部結構受力，保證承重塔施工安全性。塔根部結構采用鉸支形式后可滿足豎轉過程中承重塔在一定角度范圍內的順橋向偏斜，而不影響鋼塔組合桿件受力后的安全性。但實際施工過程中為減小承重塔較大偏斜時在根部鉸位置產生大的水平分力，當塔頂偏斜超過設定數值時，通過調整后背索長來調整承重塔的垂直狀態(tài)。
    3、方案實施
    3.1 承重塔的下部構造和安裝


    承重塔下部構造為橫橋向由9排65式軍用墩，縱橋向由8排軍用墩組成。其中，縱橋向承重塔外側分別由兩排65軍用墩構成外排非承重支架，內排每兩排軍用墩拼成一排立柱，構成兩排承重塔柱。由于8號承臺寬度不滿足最外側兩排軍用墩安裝，在承臺澆注時臨時增設預埋件，用于安裝臨時支架，作為外排柱的安裝基礎。作為鉸支柱腳結構的下鉸座、上縱梁及上橫梁，由于其承受的施工載荷大、受力形式復雜，均采用箱形焊接結構。其中下鉸座安裝要求較高，必須保證7個下鉸座同心度偏差不大于2mm.下鉸座與承臺采用預埋螺栓固定，下鉸座標高調整采用楔形墊鐵，調整到位后將墊鐵焊牢。
    最后采用高強度微膨脹灌漿料二次澆灌層灌實。
    承重塔底部結構安裝重點是保證各安裝柱腳標高偏差值控制在合力范圍內。同時
    確保所有柱腳二次澆灌層澆注密實。構件的吊裝采用23B塔吊配合250噸汽車吊實施。
    3.2 承重塔塔身構造及安裝
    承重塔塔身構造為矩形截面桁架結構，塔身截面自下而上再8米、54米,相對標高出縮減至8米X2米截面，54米以上高度塔柱均為雙65軍用墩拼組而成。塔身結構均采用23B型塔吊吊裝，為提高塔身結構拼裝施工效率，根據塔吊回轉半徑范圍內的吊裝能力，將軍用墩及腹桿在地表拼裝成小的結構單元后，在調至安裝位置。由于承重塔拼裝均采用高強螺栓連接，因此拼裝過程必須嚴格遵守高強螺栓施工技術規(guī)范，采用電動扭矩扳手，保證扭矩值得統(tǒng)一，確保各節(jié)點不出現漏擰、欠擰和過擰。承重塔拼裝過程中必須嚴密監(jiān)控塔身在橫橋向和縱橋向的垂直度，確保塔頂垂直度偏差控制在20mm 以內。拼裝過程中跟測量標高處垂直度偏差不大于h/2500.承重塔在豎轉開始后滿載壓載24小時期間要對全部高強螺栓節(jié)16 承重塔塔身構造點進行檢查，對由于壓載后螺栓松弛的螺栓連接副不您到設計扭矩值。
    3.3 頂部起重平臺構造及安裝
    承重塔頂部起重平臺由承重梁和橫梁及斜拉撐共同組成，承重梁采用箱形焊接結構。各部件均在工廠內加工制作完成，并進出廠前預拼裝。在承重塔塔身拼裝完成后，進行起重平臺的吊裝。用23B塔吊將起重平臺散件吊至塔頂進行拼裝和焊接，起重平臺與承重塔采用高強螺栓進行連接。當起重塔承載縱梁與軍用墩連接法蘭間存在間隙時，可采取加裝墊片的方法，以保證接觸面的密切貼合。承重塔承重梁間的連接焊縫按等強度連接要求施工。由于板材厚度較大，焊前要進行預熱，焊后需進行保溫緩冷。

    3.4 承重塔監(jiān)控

    承重塔從拼裝階段開始，根據結構驗算分析中高應力點的分布位置安裝張弦式應變儀，從桿件的零應力狀態(tài)開始測量取值。在承重塔拼裝完成后在進行一次系統(tǒng)測試并記錄測量值。在索塔豎轉夾在開始后每間隔兩分鐘進行一次測試取值。并在家在20%、40%、60%、80%、100%狀態(tài)下進行取值。在滿載狀態(tài)下與計算應力只進行比較，確認個測量部位測量值在理論計算值合理偏差范圍內后。再結合壓載狀態(tài)下對豎轉受力體系各部分檢查結果判定是否正式豎轉。
    在豎轉過程中每4分鐘進行一次應變測試，并結合承重塔的頂部偏斜在頂部縱橋向偏斜0mm、10mm、20mm、30mm、40mm、45mm、50mm時進行應變測試，并與該豎轉角度范圍內的承重塔架應力計算值制進行比照，當應變測試值出現突變時，應通知豎轉控制中心停止起升油缸工作，查找和分析引起應力突變的原因。在調整數轉系統(tǒng)狀態(tài)使應變測試值回復正常后，再繼續(xù)進行豎轉提升。
    4、實施效果
    采用65式軍擁墩支架搭設承重塔的方案，在本次施工中突出顯示了施工便捷、承載可靠、成本低廉的特點，由于在承重塔根部結構采用鉸支結構形式，解決了承重塔在豎轉過稱中因受力變化引起塔身垂直度變化時，在承重塔根部桿件上產生較大附加彎矩，而容易引起軍用墩受壓失穩(wěn)的問題。在索塔豎轉過程中通過應變測量結合承重塔垂直度測量，適時監(jiān)控承重塔的受力狀態(tài)，并最大限度的利用承重塔的結構性能，保證承重塔的連續(xù)豎轉的進行。通過對比豎轉過程的應力變化值，驗證了承重塔結構分析計算的準確性和計算參數取值的合理性。
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